榆阳河大桥连续刚构桥施工监控监控方案陕西建大工程技术中心有限公司二零壹二年陆月1、工程概况榆林市东沙南延枢纽工程中的金沙路位于城市最东端，为榆林市的东边界。榆阳河大桥位于金沙南路跨越榆阳河谷地地位置，南北走向，桥梁起点桩号K2+911.30m，终点桩号K3+312.70m,桥梁全长401.40m。桥梁采用双幅桥形式，单幅桥宽18.5m,左右幅桥间空3m,桥梁面积14851.8。本次桥梁分跨为：3×40m简支转连续预应力混凝土预制箱梁+（62+110+62）m预应力混凝土连续钢构+40m简支预应力混凝土箱梁。（1）主桥上部结构主桥上部结构为62+110+62米预应力混凝土刚构-连续梁组合体系，由一个单箱单室箱形断面组成。箱梁根部高度8.3米，跨中梁高3.2米，其间梁高按1.8次抛物线变化。箱梁顶板宽16.65米，底板宽8.65米，顶板厚0.32米，底板厚由跨中0.32米按1.8次抛物线变化至根部1.0米，桥墩顶部范围内箱梁顶板厚0.5米，底板厚1.3米（1.8）米，腹板厚0.9米。单薄壁顺桥向尺寸5米的桥墩顶部箱梁内设2道横隔板单薄壁顺桥向尺寸7米（7.5米）的桥墩顶部箱梁内设3道横隔板外，跨中设置两道横隔板。桥面横坡采用不同腹板高度予以调整。主桥箱梁除墩顶块件外，各“T”箱梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工，分18对梁段，进行对称悬臂浇筑。桥墩墩顶块件长12.0米，中孔合拢段长2.0米，边孔现浇段长3.89米，边孔合拢段长2.0米。主梁采用纵、横、竖向三向预应力体系。纵向预应力：主桥顶板束、边跨合拢束预应力钢束采用23фS15.20钢绞线，OVM15-23锚具，中跨合拢束预应力钢束采用21фS15.20钢绞线，OVM15-21锚具，中跨底板束、边跨底板束、腹板下弯预应力钢束采用19фS15.20钢绞线，OVM15-19锚具，锚下张拉控制应力σcon=1395Mpa。横向预应力：顶板采用3фS15.20钢绞线，BM-3扁锚，以50厘米间隔布置，交叉单端张拉锚固，锚下张拉控制应力σcon=1395Mpa。竖向预应力：采用JL32高强度精扎螺纹钢筋，设计张拉力560KN，腹板采用双肢布置。为方便施工，竖向预应力钢筋可用作悬臂施工时挂篮的后锚点，锚固钢筋根数可根据施工挂篮及块件自重、施工动力荷载、材料自重等因素综合考虑确定，其安全系数控制2.0以上。（2）主桥下部结构主桥2-3号桥墩采用单薄壁空心桥墩，2-3号桥墩横桥向宽8.65米，顺桥向单薄壁尺寸为7.0米、7.5米，壁厚顺桥向0.7米，横桥向0.9米。分隔墩采用单薄壁空心墩，横桥向宽8.65米，顺桥向尺寸为3.0米，壁厚0.5米。主桥墩采用直径1.8米，2.0米的钻孔灌注桩基础，分隔墩采用直径1.5米的钻（挖）孔灌注桩基础。2、施工监控的目的及意义随着我国交通事业的不断发展，急需修建更多的高墩大跨径桥梁跨越大江大河和深谷，同时预应力混凝土施工工艺的不断完善，采用挂篮悬臂浇筑节段混凝土，实现无支架而靠自身结构进行施工的先进方法，使得预应力混凝土连续刚构桥得到了更大的发展。分段悬臂浇筑法是目前国内外大跨径预应力混凝土连续刚构桥的主要施工方法。当桥梁下部结构施工完成之后，从桥墩墩顶部位浇筑箱梁零号块开始至全桥箱梁合拢，其间经历逐段立模浇筑混凝土节段，分批张拉预应力钢束，逐步至全桥合拢的较长施工过程。在这个施工过程中，对于高墩大跨径连续刚构桥，其施工阶段比较多，各个阶段的变形、内力、应力与墩高、荷载大小、混凝土收缩、徐变、预应力筋应力损失、温度、施工误差、材料特性等多种因素有关，加之各阶段混凝土加载龄期不同的相互影响，从而会造成桥梁在施工过程中的每一状态不可能与设计状态完全一致，结构的受力变形过程表现为非平衡的随机过程。大量荷载试验表明，其实测值总小于理论值，从强度角度来讲，具有安全储备，符合新建桥规范；从变形的角度来讲，实际变形小于理论变形，实际刚度大于理论刚度，如果仅用理论刚度来进行施工控制，就无法实现结构的空间设计位置。因此，为了保证施工质量，必须对梁的整个悬浇过程进行施工控制，在施工过程中对结构内力和变形不断进行监测，分析其与设计理论值间的关系，对施工过程及有关控制参数加以调整和控制，保证建成后的主梁线形及结构的受力状态符合设计期望值，结构受力尽可能处于最优状态。所以实施桥梁监控量测，及时、准确地提供施工...
