第1页共7页编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第1页共7页作者：余家杰(2003-08-19)；推薦：徐業良(2003-10-20)。附註：本文為余家杰碩士論文「鋁合金輪圈鑄造參數最佳化設計」第五章。鋁合金輪圈外型對鑄造品質影響比對分析第四章以輪圈型號905之鋁合金輪圈，說明欲得到準確的模擬分析，需以反覆分析下的穩態模具溫度進行鋁合金輪圈的模擬，並說明吹水、吹氣等冷卻條件對於鋁合金輪圈鑄造程序的影響。本章節將以元富鋁業公司提供的另一只肋骨造型差異甚大的輪圈型號917進行鑄造模擬分析比對，討論肋骨造型對鑄造品質之影響，並討論不同的胎環尺寸對鑄造輪圈的影響，最後並整理本研究訂定之縮孔指標與實際測試輪圈洩氣率之關係。1.輪圈肋幾何形狀對鑄造品質的影響圖1為輪圈型號905與輪圈型號917的正面視圖與肋的截面形狀，圖中顯示此兩種輪圈輪圈肋的幾何型態，輪圈型號905肋數較少，輪圈肋的截面積為1060.7mm2，輪圈型號917肋數為905的兩倍，輪圈肋的截面積為405.31mm2，輪圈型號905肋截面的面積為輪圈型號917肋截面的2.62倍。表1為輪圈型號905與輪圈型號917在元富鋁業公司實際開發時之冷卻條件之比較。第2页共7页第1页共7页编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第2页共7页圖1.型號905、917輪圈肋部幾何形狀表1.型號905、917冷卻條件之比較905917鋁水充填時間16秒24秒吹氣作用時間66秒~開模24秒~開模吹水作用時間126秒~166秒74秒~134秒模具初始溫度360度360度輪圈成型時間240秒210秒由表1的比較可以看出，由於905有較大的輪圈肋截面積，鋁水充填時間較短，且輪圈肋較不易凝固，增加輪圈中央冒口補充鋁水的時間，使胎環與輪圈肋交接處在失去胎環冒口的補充時，還可得到來自中央冒口的鋁水補充，輪圈成型時間也拉長。反之由於輪圈型號917肋的截面積較小，輪圈肋中的鋁水較快凝固，使中央冒口補充鋁水的時間縮短，若胎環冒口於此時亦同時失去效用，則胎環與輪圈肋交接位置將產生較差的凝固條件，使鋁輪圈鑄件無法通過壓洩測試，因此吹水、吹氣的時間安排都比905提前且作用時間加長。第3页共7页第2页共7页编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第3页共7页此處將輪圈型號917同樣的冷卻條件施加於輪圈型號905，比較不同的肋骨幾何形狀對於輪圈冒口供應鋁水的影響。表2為輪圈型號905、917輪圈鑄件冒口失效時間與對應之SI數值，從表中看出在相同的鑄造冷卻參數下，兩者冒口失效的順序不同，輪圈型號905冒口失效順序為先胎環冒口再中央冒口，而輪圈型號917中央冒口與胎環冒口於同樣時間下失效。由於兩者輪圈肋骨的幾何型態差異甚大，使得輪圈肋骨處的鋁水凝固時間相差43秒，造成中央冒口無法如輪圈型號905般補充胎環與輪圈肋處之鋁水，使得兩者SI值差異甚大。圖2為輪圈型號905、917冒口失效的輪圈縱向剖面圖與對應發生時間，從圖中可明顯看出當輪圈型號905胎環冒口失效時，905輪圈肋骨處之鋁水尚維持流動狀態，使中央冒口可以順利將鋁水補充至鑄件各處，而當輪圈型號917胎環冒口失效時，917輪圈肋骨之鋁水也已凝固，使得中央冒口失效的時間同於胎環冒口，造成胎環與輪圈肋交接部位同時失去兩個冒口的補充。表2.輪圈鑄件冒口失效時間905917胎環冒口失效時間124秒116秒中央冒口失效時間161秒116秒SI31132圖2.輪圈鑄件冒口失效狀態第4页共7页第3页共7页编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第4页共7页2.輪圈胎環厚度對鑄造品質的影響如前所述反之由於輪圈型號917肋的截面積較小，輪圈肋中的鋁水較快凝固，使中央冒口補充鋁水的時間縮短，因此元富鋁業公司提供之改善策略為增加環厚度，以延遲胎環冒口失效時間。圖3即為輪圈型號917改變胎環厚度示意圖，圖中冒口的位置與大小不變，僅變動胎環冒口以下輪圈胎環的幾何厚度，並以917_1為基準胎環厚度，依次向外增加0.75mm與1.5mm。圖3.輪圈胎環厚度變化本研究依照元富鋁業公司實際修改的三個不同輪圈胎環厚度輪圈模型，開始進行穩態模具溫度下的鋁合金輪圈鑄造分析，表3顯示穩態狀況下，三種不同胎環厚度SI數值與Liquid-entrapped形成時間。...
