《��共一!∀铂徕合金张丝的动态强度》在#∃%&年振子工厂和冶金研究所共同提出了用含诛∋(一)(绍的铂合金制备微细金属丝和微细金属带的方法。由这种合金制造的微细金属丝和微细金属带具有高超的物理力学特性,使它们能够应用于制造动态负荷条件下工作的张丝。测量仪器用张丝的强度特性的研究至今仅在静态负荷情况下进行。在研究金属和合金的动态强度方面的文献中,所得到的全部结果基本上是针对客观样品的,而不是研究具有微小截面的弹性元件。在加以各种不同形式的动态负荷,如轴向负荷∗振荡、单次冲击、震动+和横向冲击的情况下,较详细的研究��)一!,合金张丝的动态特性是本论文的目标。一、周期性轴向负荷一振荡条件下的动态强度试验无论仅仅在张丝承受周期性轴向负荷的情况下,还是它们处在复杂的负荷一同时存在着周期性轴向拉伸和周期性扭转的条件下,都在振动试验台上进行了这些试验。振荡条件下−,周期应力的幅值可按下式计算.,,/01“!2(�3一飞一,4)兀56之∗#+张丝的技术特性截面范围∗117+∋−#(一)一)·#(一,拉伸时强度极限自∗89:11忍+−&∋(一)((份原文.89:;1急拉伸比例极限∗范围+%,4∗(−一(−<+%&正常弹性模量/∗89:=,17+&5(((切变模量9∗89:11“+#)∋((弹性温度系数>/∗#:“;+5·#(一‘为试验制做了用以机械固定张丝的专门装置∗图#+。为了提高张丝的动态强度和保持张丝从夹头露出处边界的确定性,运用了与张丝同样的金属带制成的衬垫。衬垫安置在夹头内张丝的两侧。在这样固定张丝的同时,试验里采用锡磷青铜!�,?小%,∋一?,#∋制成的夹头。每次负荷的变化进行了不少于三至六次的试验,试验数据平均处理。张丝的静态张力由其下端悬挂的一定重物给定。当下端夹头完全固定之后除去重物。这里/一张丝材料的正弹性模量≅#一张丝长度≅,4一振动台最大加速度∗此处4一重力加速度,,一无因次因子+,6一振动台的振荡频率。性#∋(一)(Α=,,负载频率下,振动台分别以超重&(∃∗对最小截面的张丝+不口(∃∗对最大截面的张丝+进行了试验。作用频率超过了张丝上重物振荡的固有频率不少于三倍。为了正确的评价和分析张丝特性,在%∋·#()周次的基数上制作了有限持久强度图表。此时,静态张力%Β1总计达到静态拉伸时张丝极限强度的∋(拓。表#达到破坏前ΧΧΧ的负荷周次Δ?Β。:%。Ε。!2%Φ:%。ΓΗ。Ι2−!2‘Φ:%。ΕϑΕϑΧ。一⋯Κ三卫ΛΕ—+—Χ—’·∋Ε。·)Χ。·&5Χ”·了∃‘Ε。·连‘⋯。·‘5#”·<∃”·∋Ε”·‘了Ε。·连吕#。·。∋−”·#)Ε”·∋.Ε0·)吕−Χ二。·∃&−注.%&一&<(89:11“6.。。一5(=双%ΒΙ2,!。.+ΛΜ%!2%Ν%Β。一&%一表5匡哥丁干万⋯一注.>!二&<(89:1也艺,6。。。Μ5((=Κ、勿万Χ即−七镶Κ雄动硒度麒,−坚助攀之带啊用烟建&慷哟熟。弓确之、如旱亏翰七衫创田表#给出了振荡时动态强度系数8。。∀!2弓Φ”>;Ι。,习2%�>!与张丝负荷周次3之&之间的关系。该张丝的横截面积ΟΜ#∋·#(“‘117,其形状系数ΠΜ∃Θ##。从表#可以看出,随着负荷周次,也就是试验基数的减少,动态强度系数发生增长。在同一试验基数下∗ΡΜ(−%·#(‘周次+,具有截面Ο一#%·#(“117的张丝,其抗振强度与形状系数相关,此研究表明,当张丝的形状系数从∋变到#5时,它的抗振强度是保持恒定的。∗表5+实验数据证实,在)一#∋·#(Θ名11“范围内变化试验张丝的横截面尺寸不影响它们的抗振强度。增加张丝长度五倍∗从#∋至<(11+同样没有导致它们抗振强度的变化。当施加组合负荷时∗周期性拉伸和扭转+时,张丝强度急剧下降。则排除了张丝的旋转。依照重物产生断裂作用力的大小,选择它们的重量在5。∋一#(克重范围之内。张丝的长度计为#Σ一#<11。在设备∗图5+上进行张丝单次冲击的研究。为了在此设备上获得具有不同最大加ΧΤ翅脑巍Ε卜日巨Θ一目333啼州阻入图.−,,、≅,、−=Υ。,。,,,一‘.绷二=“Θ蜡漪二、轴向冲击负荷动态强度试验‘一娜天%·坚≅解碱装置∗见图#+上的支杆)那样安置,井枷乎峨筋机示二卿板或二‘物捍Η·海喻耽置脚Ε工逮度数值的冲击负荷,实现了无弹性冲击,当此冲击时固定在滑架上的金属圆锥体陷入到铅板或蜡泥塑性材料当中。为了定量比较,拟定了在冲击时...
