—填土的容重（KN/m3）取单位墙长，所得的假想墙背主动土压力（KN）的表达式为：=（2-2）沿墙高的土压应力，可通过对求导而得到：=（2-3）其中：—假想墙背高度（m）。截取假想墙背土压应力分布图中与墙身高度相应的部分，得到实际墙背土压力分布，如图2-9所示。=（2-4）=（2-5）图4.4实际墙背土压力分布图2-9实际墙背土压力分布经分析得：（2-6）取等号，作为不考虑加筋作用时墙身厚度的初步设计。②墙身稳定性分析从墙身稳定性出发，对墙身厚度B1进行进一步设计。a）抗滑稳定性分析=（2-7）b）抗倾覆稳定性分析=（2-8）（2-9）=（2-10）c）墙底偏心距分析（2-11）d）基底偏心距e和基底应力分析（2-12）（2-13a）（2-13b）其中：—土压力的垂直分力对墙趾o点的力臂（m）；—土压力的水平分力对墙趾o点的力臂（m）（＝）；—墙身重力G对墙趾o点的力臂（m）；—基底抗滑稳定系数；—基底抗滑要求安全系数；—抗倾覆稳定系数；—墙身的容重（KN/m3）；—抗倾覆要求安全系数；—各力系对墙趾的稳定力矩之和（KN/m）；—各力系对墙趾的倾覆力矩之和（KN/m）；—基础的高度（m）；—基础底面的最大压应力（KN/m）；—基础底面的最小压应力（KN/m）；—修正后地基土的容许承载力（kpa）；k—地基土容许承载力提高系数。由式（2-7）得：（2-14a）由式（2-8）得：（2-14b）取B11和B12的较大值，作为B1的进一步设计值。再取B1的初步设计值和B1的进一步设计值的较大值作为不考虑拉筋作用时墙身厚度B1的设计值。最后，根据式（2-11）、（2-12）、（2-13a）和（2-13b），进行对墙底偏心距、基底偏心距和基底应力的验算，若不满足，增大B1值，直到满足要求为止。其中：—墙背摩擦角；—墙背倾角,当墙背俯斜时为正，仰斜时为负；—库仑土压力系数，=—换算均布土层厚度（m）；H—墙背高度（m）；—土工格室加筋填土的内摩擦角；—填土的容重（KN/m3）—墙身的容重（KN/m3）；基地抗滑稳定性系数：=取B11和B12的较大值，作为B1的进一步设计值。再取B1的初步设计值和B1的进一步设计值的较大值作为不考虑拉筋作用时墙身厚度B1的设计值。2）考虑拉筋的作用，设计墙身宽度B1设计中分别从控制墙身变形和保证墙身稳定性出发，设计墙身宽度，并取二者中的较大者。①从控制墙身变形出发，进行B1的初步设计因为共布设了n层拉筋，将墙身分成了n段，所以将墙身离散为n个两端铰结的简支梁进行分析。因为拉筋等间距布设，而简支梁n受力最大，变形也最大，所以以简支梁n的变形量不超过墙宽的1.5%来初步确定墙身宽度B1。又因为拉筋共布设n层，间距均为x，所以（2-15）同样，根据叠加原理，梁n的最大挠度f发生在其跨中截面处，且：（2-16）推出：=（m）（2-17）可见，（或）②从墙身稳定出发，进行B1的进一步设计，三条假定：a.各层拉筋的锚固区长度相等，均为Lm；b.各层拉筋的拉力设计值由其抗拔力决定；c.将锚固区的土工格室加筋体视为均匀等代层，与填土之间的抗拔摩擦系数为f*（由试验确定）。下面求各层拉筋的极限抗拔力：（2-18）式中：Si—第i层拉筋的极限抗拔力（KN）；—作用在第i层拉筋上的法向应力（kpa）。所以，各层拉筋的拉力设计值Ti为：（i=1,2,…n）（2-19）式中：[Kf]—抗拔稳定要求安全系数。a）抗滑稳定性分析（2-20）b）抗倾覆稳定性分析（2-21）c）墙底偏心距分析（2-22）d）基底偏心距和基底应力分析其中：e—基底偏心距（m）。（2-23）（2-24a）（2-24b）由式（2-20），得：（2-25）由式（2-21），得：（2-26）取B11和B12的较大值，作为B1的进一步设计值。再取B1的初步设计值和B1的进一步设计值的较大者，作为考虑拉筋作用时墙身宽度B1的设计值。最后，根据式（2-22）、（2-23）、（2-24a）和（2-24b），进行对墙底偏心距，基底偏心距和基底应力的验算，若不满足，增大B1值，直到满足要求为止。取B11和B12的较大值，作为B1的进一步设计值。再取B1的初步设计值和B1的进一步设计值的较大者，作为考虑拉筋作用时墙身宽度B1的设计值。（2）挡土墙整体滑动稳定性分析设拉筋的长度不超过可能发生的滑动面，如图2-10所示。可以用普通的圆弧法计算。图2-10圆弧滑动面条分法验算图示式中：Ci，Li—...
