汽车空调选型计算论文 目前已知进口干度为 0.3，出口过热，因此平均干度 χdo=（0.3+1.0）/2=0.65 由此，可计算其余参数的平均值。动力黏度 μcore 的平均值为 μcore=[χ/μr+（1-χ）/μ1]-1=[0.65/11.446+（1-0.65）/266.78]-1=17.212kg/（m·s） 每一散热板制冷剂质量流量 qmr,eq’’’’=qmr/11=0.042/11=3.8182×10-3kg/s 散热板内孔的制冷剂质量流速 qmr,A 为 qmr,A=qmr,eq’’’’/（1/4·π·D2h，r）=0.0038182/[3.1416/4× （3.7265×10-3）2]kg/（m2·s）=350.077kg/（m2·s） 雷诺数 Recore 为 Recore=qmr,A·Dh ， r/μcore=350.077×3.7265×10-3/（17.212×10-6）=75794 干度平均值为 χdo=0.49+627Recore-0.83=0.49+627×75794-0.83=0.54587 由上面的计算可以看到，制冷剂干度从 0.3～0.54587～1 变化，后还有过热蒸气区。因此很难准确估量每一阶段所占的百分比，只能凭经验估量。在此，取过热蒸气区为 20%，于是可以计算出干燥点之前的两相区约为 28%，干燥点之后的两相区约占 52%。 （1）干燥点之前的两相区，取 χ=0.417，则在散热板内孔内，制冷剂气液两相均匀紊流工况的 Lockhart-Martinelli 数 Xtt 和关联系数 F（Xtt）分别为 Xtt=[（1-χ）/χ]1-W/2（ρl/ρv）0.5（μv/μl）n/2 =[（1-0.417）/0.417]1-0.3/2（1285.86/15.712）0.5（11.446/266.78）0.3/2=7.5 F（Xtt）=（1+2.30/Xtt2）0.374=（1+2.30/7.5）0.374=1.0151 制冷剂两相流折算成全液相时，在折算流速下的表面传热系数 αl 为 αL=A[qmr，A（1-χ）Dh/μl]-hqmr，A（1-χ）cP1 =0.341[350.077（1-0.417）3.7265×10-3/266.78×10-6]-0.3×350.07×（1-0.417）13532.2W/（m2·s） =7966.028W/（m2·s） 制冷剂两相流的表面传热系数 αr 为 αr=αLPRl0.296F（Xtt） =7966.028×3.9680.296×1.0151W/（m2·s）=12160 （2）过热区制冷剂侧的雷诺数 Reeq，r，普朗特数 Prv，努塞尔数 Nu，表面传热系数 av 分别为 Reeq，r=（qmr，ADh，r）/μv=（350.077×3.7265×10-3）/（11.446×10-6）=113950 Prv=0.8471 av=（Nu×λv）/Dh，r=（50722×12.034×10-3）W/（m3·k）=1638W/（m3·k） （3）干燥点之后的两相区取 χ=0.766，则把 Xd0=0.5458 带入干燥点之前的两相换热公式，计算得 ad0=11165W/（m2·s），于是 ar 为 ar=av+{1-[（X-Xd0）/（1-Xd0）]1.5}×（ad0-av） =1638+{1-[（0.766-0.545...
