汽车空调选型计算论文 目前已知进口干度为 0.3,出口过热,因此平均干度 χdo=(0.3+1.0)/2=0.65 由此,可计算其余参数的平均值。动力黏度 μcore 的平均值为 μcore=[χ/μr+(1-χ)/μ1]-1=[0.65/11.446+(1-0.65)/266.78]-1=17.212kg/(m·s) 每一散热板制冷剂质量流量 qmr,eq’’’’=qmr/11=0.042/11=3.8182×10-3kg/s 散热板内孔的制冷剂质量流速 qmr,A 为 qmr,A=qmr,eq’’’’/(1/4·π·D2h,r)=0.0038182/[3.1416/4× (3.7265×10-3)2]kg/(m2·s)=350.077kg/(m2·s) 雷诺数 Recore 为 Recore=qmr,A·Dh , r/μcore=350.077×3.7265×10-3/(17.212×10-6)=75794 干度平均值为 χdo=0.49+627Recore-0.83=0.49+627×75794-0.83=0.54587 由上面的计算可以看到,制冷剂干度从 0.3~0.54587~1 变化,后还有过热蒸气区。因此很难准确估量每一阶段所占的百分比,只能凭经验估量。在此,取过热蒸气区为 20%,于是可以计算出干燥点之前的两相区约为 28%,干燥点之后的两相区约占 52%。 (1)干燥点之前的两相区,取 χ=0.417,则在散热板内孔内,制冷剂气液两相均匀紊流工况的 Lockhart-Martinelli 数 Xtt 和关联系数 F(Xtt)分别为 Xtt=[(1-χ)/χ]1-W/2(ρl/ρv)0.5(μv/μl)n/2 =[(1-0.417)/0.417]1-0.3/2(1285.86/15.712)0.5(11.446/266.78)0.3/2=7.5 F(Xtt)=(1+2.30/Xtt2)0.374=(1+2.30/7.5)0.374=1.0151 制冷剂两相流折算成全液相时,在折算流速下的表面传热系数 αl 为 αL=A[qmr,A(1-χ)Dh/μl]-hqmr,A(1-χ)cP1 =0.341[350.077(1-0.417)3.7265×10-3/266.78×10-6]-0.3×350.07×(1-0.417)13532.2W/(m2·s) =7966.028W/(m2·s) 制冷剂两相流的表面传热系数 αr 为 αr=αLPRl0.296F(Xtt) =7966.028×3.9680.296×1.0151W/(m2·s)=12160 (2)过热区制冷剂侧的雷诺数 Reeq,r,普朗特数 Prv,努塞尔数 Nu,表面传热系数 av 分别为 Reeq,r=(qmr,ADh,r)/μv=(350.077×3.7265×10-3)/(11.446×10-6)=113950 Prv=0.8471 av=(Nu×λv)/Dh,r=(50722×12.034×10-3)W/(m3·k)=1638W/(m3·k) (3)干燥点之后的两相区取 χ=0.766,则把 Xd0=0.5458 带入干燥点之前的两相换热公式,计算得 ad0=11165W/(m2·s),于是 ar 为 ar=av+{1-[(X-Xd0)/(1-Xd0)]1.5}×(ad0-av) =1638+{1-[(0.766-0.545...