附件 1柬埔寨 Stueng Trang-Kouch Chhmar湄公河大桥工程振动锤选型计算书1 计算依据a 《建筑桩基技术法律规范》（JGJ94-2025）b 《港口工程荷载法律规范》（JTS 144-1-2025）c 《港口工程桩基法律规范》（JTJ254-99）2 计算内容2、1 设备选型2、2 振动锤沉桩可行性验算2、3 振沉深度计算2、1 设备选型现初步拟定主墩钢护筒参数如下：墩护筒顶标高泥面标高护筒底标高护筒长度护筒重量备注13#+15m-2m-26m41m44、9t护筒外径2、3m，壁厚18mm14#+15m-8m-30m45m49t15#+15m-11m-34m49m53、174t16#+15m-10m-34m49m53、174t现选取 180KW 型振动锤，技术参数如下：项目单位参数电动机功率kW180静偏心力矩N、m1500激振力KN0~1240最大振动频率 （转速）r/min1000空载振幅mm17、4空载加速度g11允许拔桩力t60振动质量kg13320所选振动锤需满足以下三个基本条件，方可沉桩成功：1、振动锤得激振力 Fmax大于被振构件与土得动侧摩阻力 Qst；2、振动系统得工作振幅 A 大于振沉到要求深度所需得最小振幅；3、振动系统得总质量 Q0大于振沉构件得动端阻力 R。2、2 振动锤沉桩可行性验算2、2、1 激振力验算根据日本经验公式，振动锤沉桩所需满足得条件如下：Fmax≥Qst=μQsμ=μmin+（1-μmin）e-βη式中 η 为振动加速度比根据经验推举：砂质土：μmin=0、15，淤泥质黏土：μmin=0、06，黏土：μmin=0、13，钢材得 β 值为 0、52。根据 DZJ180 型振动锤技术参数，可计算μ=μmin+（1-μmin）e-βη=0、1508根据 15#墩最长钢护筒计算动侧摩阻力值为则 Qst=0、1508*3、14*2、3*（35*2、4+40*12、7+45*6、7+50*2、89）=1130、46KN＜Fmax=1240KN结论： 180KW 振动锤激振力满足振动沉桩要求。2、2、2 振幅验算当激振器振幅很小时，沉入并不发生，只有当振幅超过某一定值时，才可实现沉桩，这一 A0称为起始振幅。在水下得砂质土壤中，起始振幅达到 2mm可以实现振沉。工作振幅 A=偏心力矩/振动质量 =1500*103/53、174*104=2、82mm＞A0=2mm结论： 180KW 振动锤工作振幅满足振动沉桩要求。2、2、3 动端阻力验算振动锤系统得总重量 Q0需大于振沉构件得动端阻力 R钢护筒外径 2、3m，端部设置加强抱箍，管体及抱箍厚度均为 18mm。则护筒端部横截面积为3、14*2、318*0、018=0、13㎡动端阻力为R=0、1508*0、13*200=3、92KN振动锤系统总质量Q0=11t=110KN＞R=3、92KN结论： 180KW 振动锤动端阻力小于振动系统质量，满足振动沉桩要求。...
