柳陀特大桥连续梁0#、1#段施工方案一、工程概况1.1桥位概况柳驼特大桥位于太行山东麓的山前冲洪积平原，地势平坦开阔，主要经过清苑、望都两县，跨越博望公路及部分村庄公路。柳驼特大桥桥梁全长7713.81m，中心里程DK183+798.1。1.2桥式结构柳驼特大桥孔跨布置为（101-32m+2-24m+4-32m）整孔箱梁+（32+48+32）m连续梁+（67-32m+1-24m+58-32m）整孔箱梁。全桥共有235个桥墩及2个桥台，桥墩和桥台基础均为钻孔灌注桩；其中φ1.0m钻孔灌注桩77023米/1988根，1.25桩1056米/24根；桥台采用一字台，桥墩全墩高小于4m的采用双线圆端实体矮墩，大跨梁桥墩（107～110#墩）采用双线圆端型桥墩，其余采用双线流线形圆端实体墩；本桥24m、32m预应力混凝土简支箱梁采用预制架设，32m+48m+32m预应力混凝土108#、109#墩连续梁采用悬臂浇注法施工，连续梁不平衡段采用满堂支架法施工,32m+48m+32m预应力混凝土108#、109#墩连续梁采用C50砼。1.3水文、地质、气候条件柳驼特大桥根据地质勘察资料表明，沿线表覆第四系地层，其成因类型可分为人工堆积层、冲洪积层、风积层、坡洪积层。场地无明显的不良地质现象，地表水、地下水对混凝土无侵蚀性。柳驼特大桥属暖温带亚湿润大陆性季风气候，四季变化明显，春季干旱少雨；夏季炎热多雨而集中；秋季天高气爽；冬季寒冷干燥。降水量多集中在6～8月份，约占全年的70%，大风多集中在三四月份。按对铁路工程影响气候分区为寒冷地区。其所在地区地震动峰值加速度（地震基本烈度）为0.05g（Ⅵ度）。二、108#、109#墩连续梁0#及1#段施工方案2.1施工方案地确定2.1.1根据设计要求及现场施工条件，柳驼特大桥的32m+48m+32m预应力混凝土连续梁施工采用悬臂浇注法施工方案。32m+48m+32m预应力混凝土108#和109#墩连续梁的0#段长6米，而根据现有的两套三角桁架挂篮的拼装设计最小长度须8米，如下示意图：所以0#段(总长6米)及1#段（A1、B1段总长6米）都必须分别采用碗扣式满樘支架整体现浇的方式施工。其布置示意图如下：2.1.232m+48m+32m预应力混凝土连续梁的临时固结采用：共计八根钢管混凝土支墩，分布于108#和109#墩身两侧，钢管混凝土支墩采用外经100cm、壁厚1.2cm的钢管。2.2主墩墩梁临时固结施工法的计算Ⅰ、临时固结荷载计算连续梁悬臂浇注施工时，产生不平衡弯矩的原因主要有五个方面：①、风荷载；②、梁体自重不均匀（如胀模等）；③、施工荷载不均匀；④、施工机具（如挂蓝、吊机等）不同步引起的不平衡弯矩；⑤、混凝土浇注不同步引起的不平衡弯矩。各项荷载计算：1、风荷载计算１）、基本风速根据《全国基本风速值和基本风速分布图》查得：保定地区基本风速为V10=22.2m/s２）、设计基准风速VdK1—风速高度变化修正系数。本桥址区属一般场地，地面分类为B区，桥面离地面高度约为13.1m，查表得风速高度变化修正系数K1=1.07，所以Vd=1.07×22.2=23.75m/s由于进行施工阶段的验算，根据《抗风设计指南》第3.3.1条，施工阶段的设计基准风速Vsd=η×Vd。η—风速重现期系数，一般取10年重现期的设计基准风速，查表得η=0.84。Vsd=η×Vd=0.84×23.75=19.95m/s３）、竖向风荷载ρ—空气密度，一般取ρ=1.25CH—阻尼系数，CH=1.8（CH=2.1-0.1(H/B)，B—主梁的全断面宽度12米，H—主梁的投影高度4.05米,L—主梁的节段半长23.25米,）Pv=1/2×1.25×19.952×1.8×12=5373.0kg/m=53.73kN/m连续梁悬臂浇注施工时考虑一般的不对称弯矩，所以M1=1/2PvL2L—主梁的节段半长23.25米M1=1/2PVL2=1/2×53.73×23.252=14522KN·m2、梁体自重不均匀（如胀模等）荷载计算考虑一侧梁体比另一侧梁体重5%，一侧梁体全重G=773t。∑G=773×5%=38.65t,即q=1.66t/mM2=1/2qL2=1/2×1.66×23.252=4487kN·m3、施工荷载不均匀计算施工荷载不均匀按照顺桥向2kN/m计算，仅布置在倾覆侧现浇施工块段上。M1=qL1L2L1—倾覆侧现浇施工块段长3.45米L2—倾覆侧现浇施工块段重心长21.53米M3=2×3.45×21.53=148.6kN·m4、施工机具（如挂蓝、吊机等）荷载计算挂蓝、模板、施工机具重约为50t，且施工机具位置考虑一个阶段差，则：M4=F(L−L3)F—挂蓝、模板、施工机具重约为50tL3—相差一个阶段半长的长度19...
