操作条件壳程管程温度 / ℃（冷凝温度 T）( 沸点 t b)压力（绝） /MPa蒸发量 /(kg)壳程凝液物性（℃）管程流体物性（℃）液相气相潜热r c=kgr b= kJ/kg热导率λc =(m · K)λb =(m· K)黏度μc =mPa· sμb =mPa· sμv=mPa· s密度ρc =917kg/m3ρb = kg/m3ρv = kg/m3比热容Cpb = kJ/(kg· K)表面张力σb =m蒸汽压曲线斜率( △t/ △p) s =×10-3 K· m2/kg再沸器的设计一、设计条件以在五个大气压下（）的饱和水蒸汽作为热源。设计条件如下：（1）管程压力、、管程压力 ( 以塔底压力计算 ) ：MPaKPaPw12.0120217.03.105（2）将釜液视为纯氯苯，在釜底压力下，其沸点：根据安托因公式：tBCAplog查资料得： A= B=C=则有：69.22504.1516)1012.0log(b6tbt =℃（3）再沸器的蒸发量由于该塔满足恒摩尔流假设，则再沸器的蒸发量：hkgVMDb/61.1086461.11242.282（4）氯苯的汽化潜热常压沸点下的汽化潜热为 ×103KJ/Kmol（即为 kg）. 纯组分的汽化潜热与温度的关系可用下式表示：38.01238.012ttttrrcc (t c=℃)其中8.1372btt℃,8.1311t℃,KJ/kg5.3131r, 则：KJ/kg3.3105.3138.1312.3598.1372.35938.038.02r二、工艺结构尺寸的估算（1）、计算传热速率 QW103647.93600/10003.31061.108645bbrDQ (2) 、计算传热温差△ t m△t m=T- t b=、假定传热系数 K依据壳程及管程中介质的种类，按竖直管式查表，从中选取K=800W/（）(4) 、计算传热面积 Ap25pm84=9.13800103647.9tmKQA（5）、传热管规格选为Φ 25mm×2mm,L=4000mm,按正三角形排列，则传热管的根数为（根）2684025.014.384LdANoT（6）、壳体直径按节中介绍的方法求取壳体直径。由2681)1(3aaNT解得9a(另外一负值舍去 ) 则1912ab。于是：mmdbtDo648253)119(323)1(取进口管直径mmD i250，出口管直径mmD o600三、传热系数校核1. 显热段传热系数 KL① 假设传热管出口气化率为13.0ex, 釜液蒸发量为Db, 则循环量Wt 为)/(3010.0360061.10864skgxDWebt② 显然段传热管内传热膜系数设传热管内流通截面积为IS ,则传热管内釜液的质量流率G为222i928.0268021.0785.0)4(mNdSTi)m/(05.3250928.0302skgSWGIt?310271022.005.325021.03bediGR543.3104.01022.0106748.133bbpbrCP显热段传热管内传热膜系数i 为K)W/(m75.740023.024.08.0i?reibPRd③壳程冷凝传热膜系数oK)W/(m5.7747)(87.123/13/1232?oecccoRg④ 污垢热阻沸腾侧：K/Wm10299.425?iR...
