2010年1-6×2.4m过水箱涵斜交105°计算书二分之二VIP专享

正常使用极限状态计算裂缝宽度计算公式(桥涵法律规范 JTG D62 第 6.4 条)：C1=1.0（钢筋表面形状系数）；（作用长期效应影响系数）；C3=0.9（与构件受力性质有关的系数）；ES=2.0×105Mpa；d 纵向受拉钢筋直径；ρ纵向受拉钢筋配筋率；。顶板跨中裂缝验算顶板厚 500mm，纵向受拉钢筋 25@125，ρ=3927/(1000×500)=0.7854%；as=55mm，h0=500-55=445mm；荷载基本组合 M=261.21KN·m，N=38.30 KN；短期效应组合Ns=24.16 KN，长期效应组合Nl=20.95 KN，C2=1+0.5*20.95/24.16=1.4336；；；；;=386.9mm<0.2mm 满足要求。底板跨中裂缝验算底板厚 500mm，纵向受拉钢筋 25@125，ρ=3927/(1000×500)=0.7854%；as=55mm，h0=500-55=445mm；荷载基本组合 M=260.69KN·m，N=82.31KN；短期效应组合Ns=49.20 KN，长期效应组合Nl=39.61 KN，C2=1+0.5*39.61/49.20=1.4025；；；；;=386.2mm<0.2mm 满足要求。侧墙跨中裂缝验算侧墙厚 500mm，纵向受拉钢筋 25@125，ρ=3927/(1000×500)=0.7854%；as=55mm，h0=500-55=445mm；；；；左侧墙荷载基本组合 M=194.29KN·m，N=299.69KN；短期效应组合 Ns=184.82 KN,长期效应组合 Nl=143.08 KN,C2=1+0.5*143.08/184.32=1.3881;;=372.3mm<0.2mm 满足要求。右侧墙荷载基本组合 M=211.38KN·m，N=311.61KN；短期效应组合 Ns=190.79 KN,长期效应组合 Nl=146.49 KN,C2=1+0.5*146.49/190.79=1.3839;;=373.3mm<0.2mm 满足要求。