用等效热降法对回热系统进行分析计算AnalysisandCalculationforHeatRegenerativeSystemsUsingEquivalentEnthalpyDropTheary王芬文摘回热系统是汽轮机的重要组成部分，为此分析了回热系统中各加热器端差、除氧器余汽冷却器的运行方式对机组经济性的影响，并做了定量计算，为节能降耗提供了依据。关键词回热系统经济性节能降耗等效热降法大同第二发电厂现有装机容量6×200MW，汽轮机为东方汽轮机厂生产的N200-12.7-535／535型，回热系统由3台高压加热器(下称高加)、1台除氧器、4台低压加热器(下称低加)组成。自1984年第1台机组投产以来，回热系统进行了多次改进，运行状况有了明显的改善，但仍存在4号低加出水温度、给水温度低于设计值，除氧器超负荷运行等问题，严重影响机组的经济性。汽轮机热力计算通常采用热平衡方法，该方法对热耗计算准确性高，但对热力系统局部计算需全面计算，既繁杂，又不明了。等效热降法适于热力系统局部定量计算，该方法只研究与热力系统变化有关的部分，简单明了，且计算结果与简易热平衡计算基本相同，但因汽轮机排汽焓和轴封用汽量难以取准，对汽轮机热耗计算误差较大。本文试采用等效热降方法对回热系统进行局部定量计算分析。1加热器端差对机组经济性影响的计算分析加热器端差系加热器疏水温度与加热器出口水温之差。端差过大，一方面导致加热器出力下降，使能级较低的抽汽量减少，汽轮机排汽量增大；另一方面使上一级加热器的负荷增大，使能级较高的抽汽量增加，降低汽轮机的作功能力；而高加端差过大又使循环吸热量增加，这些因素导致汽轮机的循环效率下降，影响机组运行的经济性。下面以1995年4号机组大修后热力试验数据为例(见表1)，用等效热降法进行具体分析计算。1.13号高加端差对机组经济性影响的计算3号高加端差为16℃，较设计值高14℃，造成1段抽汽量减少，减少的抽汽继续在汽轮机中作功，使蒸汽作功增加，即蒸汽等效热降增加，其值为：ΔH＝Δt8.η8＝25.855(kJ／kg)--3号高加端差与设计值的差值；η8--1段抽汽的抽汽效率。由于3号高加端差较设计值高，使给水温度降低，主蒸汽循环吸热量增加；同时，由于1段抽汽减少，2段抽汽变化不大，再热蒸汽量增加，再热蒸汽循环吸热量增加。蒸汽循环吸热量合计增加值：ΔQ＝Δt8+Δt8(1－7／q7)σ／q8＝71.90(kJ／kg)式中σ--1kg再热蒸汽的吸热量；7--1kg疏水在2号高加中的放热量；q7--1kg抽汽在2号高加中的放热量；q8--1kg抽汽在3号高加中的放热量。汽轮机装置效率为：ηi′＝(H0+ΔH)／(Q0+ΔQ)＝42.27%式中H0--设计工况新蒸汽等效热降；Q0--设计工况新蒸汽循环吸热量。汽轮机装置效率相对下降：δηi＝(ηi′-η0)／ηi′＝－0.379%式中η0--设计工况下汽轮机装置效率。汽轮机热耗增加：Δq＝q0.δηi＝31.84(kJ／kg)式中q0--汽轮机设计热耗。发电煤耗增加值：Δb＝b0.δηi＝1.220［g／(kW.h)］式中b0--机组设计发电煤耗。1.22号高加端差对机组经济性影响的计算2号高加端差为11℃，较设计值高9℃，造成2段抽汽量减少，蒸汽作功能力增加；同时，2号高加出力不足，由3号高加补足，使1段抽汽量增加，蒸汽作功能力降低。蒸汽作功合计变化量：ΔH＝－Δt7(η8－η7)＝－1.017(kJ／kg)式中η7--2段抽汽的抽汽效率。由于1、2段抽汽量的改变，使再热蒸汽量及再热蒸汽循环吸热量增加，再热蒸汽循环吸热量增加值：ΔQ＝Δt7.σ［1／q7－(1－7／q7)／q8］＝0.4100(kJ／kg)汽轮机装置效率：ηi＝(H0+ΔH)／(Q0+ΔQ)＝42.39%汽轮机装置效率相对下降值：δηi＝(ηi′-η0)／ηi′＝－0.0944%1.31号高加端差对机组经济性影响的计算1号高加端差10℃，较设计值－1℃高11℃，使蒸汽作功下降，其下降值：ΔH＝－Δt6(η7－η6)＝－5.642(kJ／kg)式中η6--3段抽汽的抽汽效率。由于3号高加的出力不足，由2号高加补足，使2段抽汽量增加，再热蒸汽循环吸热量减少，其减少值：ΔQ＝-Δt6.σ／q7＝－10.94(kJ／kg)汽轮机装置效率为：ηi′＝(H0+ΔH)／(Q0+ΔQ)＝42.39%汽轮机装置效率相对下降值：δηi＝(ηi′-η0)／ηi′＝－0.0944%1.44号低加端差对机组经济性影响的计算4号低加端差8℃，较设计值高7℃，使蒸汽...
