2025年满堂支撑架结构计算书VIP免费

满堂支撑架构造计算书扣件式满堂支撑架安全计算书一、计算根据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2、《混凝土构造设计规范》GB50010-3、《建筑构造荷载规范》GB50009-4、《钢构造设计规范》GB50017-5、《建筑施工临时支撑构造技术规范》JGJ300-6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991二、计算参数基本参数满堂支撑架的宽度B(m)13满堂支撑架的长度L(m)27满堂支撑架的高度H(m)10.2立杆布置形式单立杆剪刀撑（含水平）布置方式普通型立杆纵向间距la(m)0.9立杆横向间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.5顶步水平杆步距h'(m)0.75立杆自由端高度h0(mm)400次楞间距a(mm)250计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-材料参数架体钢管类型Ф48×2.6脚手板类型竹串片脚手板栏杆、栏板类型栏杆、竹串片脚手板挡板底座形式垫板主楞钢材牌号Q235次楞钢材牌号/主楞类型圆钢管主楞规格Ф48×2.6次楞类型矩形木楞次楞规格40×90主楞合并根数2主楞自重原则值gk(kN/m)0.058次楞自重原则值gkc(kN/m)0.022可调托座承载力允许值(kN)30架体底部垫板面积A(m^2)0.25荷载参数材料堆放荷载原则值Q1(kN/m2)2施工均布活荷载Q2(kN/m2)2架体与否封闭密目网否密目式安全立网自重原则值g3(kN/m2)/风压高度变化系数uz/风荷载体型系数us/脚手板自重原则值g1k(kN/m2)0.35栏杆自重原则值g2k(kN/m)0.17基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特性值fak(kPa)250与否考虑风荷载否架体搭设省份、都市安徽(省)铜陵(市)地面粗糙度类型/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）纵向剖面图2三、次楞验算恒荷载为：g1=1.2[gkc+g1ke]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m次楞按三跨持续梁计算符合工况。计算简图以下：（图4）可变荷载控制的受力简图1、强度验算（图5）次楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.124kN·mσ=Mmax/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2满足规定2、抗剪验算（图6）次楞剪力图(kN)Vmax=0.827kNτmax=VmaxS0/(Ib)=0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足规定3、挠度验算挠度验算荷载统计：qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e=0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m（图7）挠度计算受力简图（图8）次楞变形图(mm)νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足规定4、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN正常使用极限状态下支座反力为：Rk=1.086kN五、主楞验算按三跨持续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图以下：（图9）简图1、抗弯验算（图10）主楞弯矩图(kN·m)Mmax=0.501kN·mσ=Mmax/W=0.501×106/(7.98×103)=62.817N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定2、挠度验算（图12）简图（图13）主楞变形图(mm)νmax=0.5mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足规定3、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=6.073kN六、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.323×(1.5+2×400/1000)=3.044ml02=kμ2h=1×1.951×1.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.044,2.926)=3.044mλ=l0/i=3.044×1000/(1.61×10)=189.048≤[λ]=210满足规定2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=3.044×1000/(1.61×10)=189.048根据λ1查JGJ130-附录A.0.6得到φ=0.201N1=Rmax=6.073kNf=N1/(φA)=6.073×1000/(0.201×3.71×100)=81.483N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足规定3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=2.926×1000/(1.61×10)=181.77根据λ1查JGJ130-附录A.0.6得到φ=0.216N3=Rmax+1.2×H×gk=6.073+1.2×10.2×2.91/100=6.43kNf=N3/(φA)=6.43×1000/(0.216×3.71×100)=80.063N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足规定七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(6.073,0)=6.073kNN=6.073kN≤[N]=150kN满足规定八、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝6.073/(0.9×0.25)=26.993kPa≤fak＝250kPa满足规定