一．码头总体设计桩台14.5后桩台宽15m3.桩基设计与布高桩梁板式码头设计基桩：400mmx400mm预应力钢筋混凝土方桩横向：隔3.5m布桩，海侧门机轨道布双直桩，路侧门机轨道布双叉桩纵向：隔6m布桩总桩数：9x18—162二.面板尺寸设计3.5mx6m;厚45cm;实心板三．纵梁设计与计算1.轨道梁计算（同一般纵梁）1）断面设计：50x90cm-433.63JJJ_-439.5S|^49.2■502.,88.1521.8-,53.7,53.5,-,67.-447.887-505.8^-1^9.22018.51131.14^158.561135.031132.841135.291138.981126.31496.2-1343.39572.94r\C11.11T■1537.17IflK26.12^543.538.7538.1528.4492.5护1-b,29.92^,38.39|,-：-375B■；G015GM441.85/-1C2/2厂1402.16470.6/-1470.S7/-1460.62M419.75A157112承载能力极限状态持戈组合弯®kNm)(Min=-1601.56,Max=1521.82)四．横梁的设计与计算1）断面设计（单位：'J104'75/-987.75,-'.-1016.74/-1007.63M007.85/-998.791-363.33/-,107938!78.88?L31^S6■268.5&4£-286._6Mt.-?G^1040.9766.67738.29771.38769.74-278.88戶3.Z3严。;-91.-^6431019.6■6.06r\^60.1.076.3049.8053.0050.0049.4040.101J1.2332.4-；-25W5096.12）计算跨度：l=3.53）计算荷载：A.永久荷载正常使用极限状态持叹状况的标准组台弯矩（kNm）（Min=-1104.75,Max=1040.99）1150G21031-1G1062.121051.251049.21044.111031.531056.96正常使用极限状态持久伏况的标推组合剪^(kN)(Min=-1132.5.Max=1158.62)横梁自重：q=25X(0.4X0.9+0.7X0.9)=24.75KN/m面板自重——横梁：N=0.5S=0.5X19.69X3.5X0.5=17.23KN面板自重——纵梁——横梁：N=41.84KN■；G015GM441.85/-1C2/2厂1402.16470.6/-1470.S7/-1460.62M419.75A157112纵梁自重——横梁：N=0.5X11.25X6=33.75KN竖向均布力中和永久荷载图168.41KN185.64KN185.64KN168.41KN竖向集中力vvvvB.可变荷载140X3.5一堆货荷载——横梁：N=0.5S=0.5X2X-X3.5=122.5KN堆货荷载——纵梁——横梁：N=148.75KN散货荷载图门机滚动荷载——轨道梁——横梁船舶撞击力系缆水平力分配系数系缆夹角a(°):是系缆力水平面投影与码头前沿线的夹角，逆时针为正竖向三角形分布240KN/系缆夹角B(°)：是系缆力竖直方向水平面的夹角作用位置系缆力名称系缆力(a)(°)(°)作用点高程()离码头对应边沿距离()码头前部船舶系缆力注：系缆力在码头前后位置已经考虑，为系船柱到对应最近码头边缘的距离,船舶系缆力靠岸撞击力水平力分配系数作用位置撞击力名称作用点高程()撞击力()码头前部船舶靠岸撞击力c.作用组合承载能力极限状态持久组合：永久荷载件杂货、集装箱荷载门机船舶系缆力永久荷载件杂货、集装箱荷载门机船舶靠岸撞击力正常使用极限状态持久组合：永久荷载件杂货、集装箱荷载门机船舶系缆力永久荷载件杂货、集装箱荷载门机船舶靠岸撞击力4)内力计算结果.承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合．正常使用极限状态持久状况的标准组合详细D=W=G图二纸C=AD请JIA：三两③1爸爸五四零六3231885406（砸跑3裳軽资谒男19岁月1汨（公历）巨蟹座属痣、请j说三■两③1爸爸五四零*角匕口直奇老彎锣爭>椰子拘与穿心莲的空间仝套祷料任价拾赤記
