土钉墙设计实例VIP免费

土钉墙设计 钉墙结构示意图如图7-10 所示，采用0.3H 折线破裂面法进行设计。 一．设计资料 （1） 墙高H=9.0m ，墙面（背）与竖直方向的夹角α=10°，墙顶部土体与水平方向的夹角β=5°。 （2） 墙后土体为泥岩夹砂岩，重度 γ=20KN/m 3，内摩擦角φ=35°，墙背与土体摩擦角δ=17.5°。 （3） 地基容许承载力【σ〗=400kPa。 （4） 土钉长度 L=6.0m，与水平方向的夹角ε=10°，土钉水平间距Sx=1.0m垂直间距Sy=1.0m （5） 土钉孔直径D=0.1m，采用灌注砂浆法与土钉联接，孔壁摩擦助力τ=210kPa,砂浆对土钉的握裹应力 μ=1000kPa。 （6） 钉材选用∅ 20 螺纹钢，抗拉强度设计值 fy=310N/mm2 二．土压力计算 库伦主动土压力系数为： 222cos()sin()sin()coscos()1cos()cos()aK       2?°2°°° °2?°°°°° °cos(35+10)sin(17.5+35）sin（35-5）cos(10）cos(17.5-10）1+cos(17.5-10）cos（-10-5）0.192 °01 sin1 sin35=0.426K 0()(0.1920.426)/20.3092aKKK 作用于土钉墙墙背上的土压力呈梯形分布，如图7-11 所示，按式（7-4）计算。 ieimK h （ 2iHh ） * 2ieHmK (2Hih  ) 即： 1.20.309207.416(h/2)1.20.30920 9/233.372( )(h/2)iiiiiihhHkNH 三 .内部稳定性分析 （1） 土钉拉力计算 土钉所受拉力为： °i/cos 1.01.0/cos10=1.015( )iX y iiTSSkN 土钉所受最大拉力： Tmax=1.015*33.372=33.87(KN) （2） 土钉抗拉稳定性验算 土钉抗拉稳定性系数为： 2min3max20 310/42.881.833.8710i yAfKT  因此，土钉抗拉稳定性满足要求。 （3） 土钉抗拔稳定性验算 `采用0.3H 折线破裂面法对应的潜在破裂面如图7-12 所示。其中： 00.3lH ( 304iHh ) 01.2()ilHh （ 34iHhH ） 式中：hi-----距离墙顶的高度; L0-----潜在破裂面至墙背的距离。 由土压力分布图可知，当 hi>=H/2=4.5m 时，所受土压力最大，即土钉所受拉力最大，而当 hi<=0.75H=6.75 时，土钉有效锚固长度le 最短，也就是处于 4.5m6.75ihm 的土钉，其抗拔稳定性最不利，以此为土钉抗拔稳定性的验算状态。 已知孔壁摩擦阻力 τ=210kPa,锚孔直径 D=0.1m，土钉的有效锚固长度...