50T门式起重机计算书

MDG50/10-24A5 门式起重机计算书 6－1 50/10-24M 单梁门式起重机计算书 起重机主参数及计算简图： p21p计算简图Lk=24000Lx2=11421Lx1=11721B=3600b2b1h=14580L=9000 小车自重：GX=153.8 KN 主梁自重：GZ=554.1 KN 走台栏杆滑导支架等附件：GF=40.2 KN 桥架自重：1100.54 KN 额定起重量：GE=490 KN 支腿折算惯性矩的等值截面1413e760275162232220016121400142216210021241338.71358.71426主梁截面 刚性支腿折算惯性矩：4103311018.512MMbhBHI 主梁截面惯性矩：410332109.712MMbhBHI 主梁 X 向截面抵弯矩：373310087.76MMHbhBHWX MDG50/10-24A5 门式起重机计算书 6－2 主梁Y 向截面抵弯矩：373310089.56MMBhbHBWY 一 .悬臂强度和刚度校核。 Ⅰ. 悬臂刚度校核 该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。 )12838(3(232)21KKLLEICLPPfK 式中 C3:小车轮压合力计算挠度的折算系数 )()(2)32()(23212222113LLLPPbPLLLbPbPCKK ＝1.00055 K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力 927.012KLhIIK P1,P2:小车轮压 KNGGPPEX9.321221 代入数值： mmKKLLEICLPPfK911.22)12927.083927.08240009000(109.710102.2300055.19000)109.321109.321()12838(3(105233232)21 按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:mmLfK7.253509000350][ ][ ff  结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。 Ⅱ.悬臂的强度校核 1. 该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和最大剪应力。 此时弯曲应力： xyspsqyqwxxWMTWMMWMWMmax MDG50/10-24A5 门式起重机计算书 6－3 式中 xM 为垂直载荷（固定载荷和移动载荷组成）产生的弯矩 ]2))(()[()(2212121XEXExxxKFZxyxgxGGbbLGGLLLLGGMMM ]210)8.153490(6.3910)8.153490[(721.11)421.1124721.11(2102.40101.55433233xM MNMx.1082.76 qwM由风载荷产生的水平弯矩 MNMLLLLHWMqwxxxKwqw.1072.5721.11)421.11721.1124(2232.2150)(2333121 （ wW 为计算风压，按起重机设计规范内陆取 150N/M2） sqM由主梁自重惯性力产生的梁最大水平弯矩 MNMLqLqMsqxmx...