论文丁万。,。。。二。、。。。,。,。。。。、·本文年月日收到反电势控制永磁电机的设计刘春和中船总公司七。七所场〔摘共〕本文介绍锁相伺服系统控制的无刷直流电机的结构与计算特点,文中对在该种控制方式下由电机电枢绕组反电势、电磁转矩、电磁功率及电流等计算公式进行了推导。所得结论可供设计者参考。一日且鑫、口‘二反电势控制的永磁电机是一种以锁相伺服系统控制的无刷直流电机由于它不用转子位置传感器、效率高、转速稳定等优点,所以这种电机很适合于用作陀螺电机与一载磁化曲线,是对两种不同截面用上述方法求得极间漏磁系数后,用〔〕的磁路算法计算而得,这样处理是合理的漏磁得出较准确的结果,对转子截面形状也可考虑磁路各局部均衡饱和对尺寸的适当取舍。五、结语今考文做备爪形磁极同步发电机结构复杂,仅就转子漏磁而言,本文所叙也仍不完整,如爪极根圆外侧面间有途经定子铁心或外周空间闭合的外漏磁,但此类漏磁在采用多段爪极轴向相迭的结构时会由于相邻两组爪极磁势方向相反而致外漏磁通量可忽略不计又如本文假定不计定子铁心磁阻,但由于爪极极面呈梯形,一极梯形底部磁通直接进入定子折回相邻爪极时,会遇到另一爪极的梯形顶部,如气隙磁密沿轴向大体均匀,则势必有一部分磁通从一爪极梯形底部进入定子铁心后要横穿定子铁心折回到达相邻爪极底部,这样,磁场在定子铁心中要遇到各向异性介质间题,完全不计定子铁心磁阻显然是不恰当的。与传统的漏磁导计算公式相较,本文所述方法有可取之处,它可对不同极形的切向〔〕〔〕〔〕〔〕〔〕豆互。且石。众互从皿且双且,欲。只,石从几从从叮。班订三“》。。双‘。及从二。伪习及且班从东皿刀幻且只只。”旦从么刀会甩《双艺刃狄“,。“。刀田,亘》飞,汪》。。。一。乃二。《》。掩不一胡之光电机电磁场的分析与计算珠神、二·。。二、杏认、。。。。。、。。。。必。。。。。。。。。论文·般的无刷直流电机几几同,这种电机取电枢绕隙磁通大为减少。实践表明,对衫钻磁钢来组的反电势作转子幼位性信一号控制开关电说,当极距气隙扔小于时就会使气路。而这又正呈利爪了陀螺电机转速高、转隙磁通大为减少。而只要乙大于一,动淡量大这一特点。电厄绕组通电流的时间随着气隙的加大,气隙磁通减少就比较慢是间断的,而且通时间较短,尤其是不在增加气隙除用铜量增加之外对陀螺电机反电势为零时通电流,以便于取出反电势一来说是无足轻重的,对电机的力能指标几转子的位置信一号,而间断通电所造成的转矩乎没有影响波动一转速波动,则被高转速和大转动惯量磁钢沿磁化方向的长度也应根据所平滑,理论推导和实验都证明这种电机的气隙的大小来选择。从原理上来说,气隙大转速稳定度与所用的品体振荡器的精度相差小一定时,磁钢沿磁化方向越长,则气隙磁不大当然这种控制方式也给电机设计带来密越大但磁路计算和实践都表明,。达一系列特殊问题,本文对此作一探讨到一定数值之后,再增加下去,气隙磁密的增加极微。通常邝二就已足二、电机的结构形式够·滋在陀螺电机中,为了加大转动惯量,往往采用内定子、外转子的形式。为减少铁耗有时把电枢扼铁也移到转子上,或采用软磁铁氧体作电枢扼铁为了消除相间互感,方便取反电势,简化控制线路,电枢绕组大都采用两相集中绕组。转子采用衫钻永久磁钢,这种磁钢性能较稳定,矫顽力、剩磁和磁能积都非常高。这就为采用大气隙的无槽结构或无铁心电枢创造了有利的条件,同时在设计计算时可不考虑电枢电流对气隙磁场的影响,电枢绕一组的电感也可以忽略。这种电机的极对数应尽可能选择得多些因为极对数多可使集中绕组的端部连接线相对减少,这就减少了这种电机的主要无用损耗一铜耗同时由于扼部磁通的减少可减少扼部的铁耗或减少扼铁的厚度。但极对数的增加受到工艺水平的限制,这主要是磁钢的加工、充磁、电枢绕组线圈的绕制都随着极对数的增加而难度增大据有关文献的推证,当极对数为时,气隙可以是无限大一无电枢铁心,只是考虑到磁屏蔽才加电枢磁扼但当极对数较多时,气隙太大会造成过多的极间漏磁,使气三、电枢绕组反电势的计算咨导体切割与其垂直的磁力线时,导体产生反电势的值为二式中一导体的根数一磁通密度特斯拉一切割磁场的...
