临时支座检算1.临时支座设计方案图1临时支座示意图（单位：cm）临时支座布置如图1所示，由于0号块在临时支座为斜线段，根据不利原则取最低点作为计算依据，高度为54cm；长260cm，宽55cm。内浇筑C50混凝土。每个临时支座内使用18束（3根一束）φ28HRB335螺纹钢锚入桥墩，承受拉力。每个桥墩上布置4个临时支座。钢筋布置如图2所示。图2临时支座内钢筋布置图2.临时固结内力分析2.1计算步骤计算中不考虑永久支座的承压能力，计算主要步骤如下：（1）计算临时支座的容许拉压力。（2）计算单种荷载情况下临时支座所承受的力。悬臂施工情况下，临时支座承受的主要荷载种类如下：梁体自重，施工机具荷载，挂篮荷载，不平衡浇筑荷载，风荷载等。（3）利用线性叠加原理，考虑多种施工模式在多种荷载同时作用下的临时支座承受的力，对支座进行检算。2.2力学模式考虑到最大悬臂阶段临时支座受力最为不利，本报告对最大悬臂状态下的多种对称与不对称受载图式展开力学分析与检算。力学图式为两排支承下的双悬臂结构。2.3各种荷载下力的计算荷载的确定按照合理、不利的原则确定，其中人为能调控的按合理原则取用，认为不能调控的基本上按不利原则考虑，主要荷载如下：1.梁体自重按施工图，各悬臂混凝土节段体积如表1：表1各悬臂节段体积表（m3）节段号012345678体积/m3162.4349.7550.2450.4155.3048.5644.6241.0820.54考虑分布钢筋对混凝土重量的影响，取混凝土容重为26kN/m3，则悬臂浇筑至第7节段时，混凝土自重为：26×((49.75+50.24+50.41+55.30+48.56+44.62+41.08)×2+162.43)＝21901.10kNA0-A7自重引起的每个支座压力为21901.1/4＝5475.28kN第A8节段（合拢段）混凝土自重为：26×(20.54×2)＝1068.08kN第A7节段自重引起的每个支座压力为：1068.1/4＝267.02kN2.不对称施工机具荷载由《公路桥涵施工技术规范实施手册》P422，附录D普通施工机具荷载计算，第3条：施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均布荷载可取1.0KPa。桥宽12m，则均布荷载按12kN/m计算。按最不利考虑，将此荷载作用于半边最大悬臂状态的桥面上，如下图。图3不平衡施工机具荷载示意图根据力平衡得（临时支座中心线与0号块中心线7距离为1.525m）：此荷载下，受拉侧每个临时支座承受的荷载P＝-1944.30/2＝-972.155kN，受压侧每个临时支座承受的荷载P＝2340.30/2＝1170.15kN3.挂篮荷载（1）挂篮对称时一个挂篮自重为48t，若两边挂篮位置完全对称，则每个支座产生的压力为48×9.8/2＝235.2kN。（2）挂篮不对称时假设一边挂篮移到位，而另一边挂篮未移动，由此产生一个不平衡挂篮荷载。按最大悬臂状态下两边挂篮误差一个阶段考虑。根据力平衡得：此荷载下，受拉侧每个临时支座承受的荷载P＝-149.51/2＝-74.75kN受压侧每个临时支座承受的荷载P＝1109.51/2＝554.75kN4.不平衡浇筑荷载按照对称悬臂施工的概念，要求进行对称悬臂浇筑，实际施工中往往难做到精确对称，本报告考虑到施工的方便性：一部商品混凝土罐车的容积混凝土不换边浇筑，即按出现的不平衡重为一部罐车的容积混凝土重力，此时，悬臂端浇筑混凝土不平衡重按20t考虑。根据力平衡得：此荷载下，受拉侧每个临时支座承受的荷载P＝-1998.36/2＝-999.18kN受压侧每个临时支座承受的荷载P＝2198.36/2＝1099.18kN5.风荷载（1）横桥向风压按照《铁路桥涵设计基本规范》P27，作用于桥梁上的风荷载强度按下式计算：式中，W——风荷载强度（Pa）——基本风压值（Pa），查《铁路桥涵设计基本规范》附录D“全国基本风压分布图”得：＝500Pa。或通过实地调查核实后采用；——风载体形系数，取1.3；——风压高度变化系数，取1.0；——地形、地理条件系数，取1.15。（2）横桥向风荷载按最不利考虑，将横桥向风荷载作用于整个悬臂结构迎风面上，横桥向风荷载为风荷载强度与迎风面积之积：式中，A——迎风面积。风荷载作用于迎风面积的形心上，形心距离支座高度为3.87m，因此风荷载产生的横向弯矩为：Mx=F×3.89＝758.51kN.m共两排临时支座，每排有两个支座，两支座横向间距为3.05m，得到受拉侧每个临时支座承受的总荷载P＝Mx/2/3....
